{"id":15972,"date":"2026-09-04T08:51:36","date_gmt":"2026-09-04T08:51:36","guid":{"rendered":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/?post_type=posts&#038;p=15972"},"modified":"2026-09-04T08:51:39","modified_gmt":"2026-09-04T08:51:39","slug":"overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions","status":"publish","type":"posts","link":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/posts\/overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions\/","title":{"rendered":"Reduktor ha\u0142asu suwnicy: analiza mimo\u015brodowo\u015bci przek\u0142adni i rozwi\u0105zania"},"content":{"rendered":"<div class=\"wp-block-rank-math-toc-block\" id=\"rank-math-toc\"><p>Spis tre\u015bci<\/p><nav><ul><li><a href=\"#1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1 Analiza wzbudzenia przek\u0142adni przy b\u0142\u0119dzie mimo\u015brodu<\/a><ul><li><a href=\"#1-1-gear-pair-model\">1.1 Model pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2. Obliczenia numeryczne wzbudzenia przek\u0142adni w redukcji ha\u0142asu suwnicy<\/a><ul><li><a href=\"#2-1-vibration-differential-equation\">2.1 R\u00f3wnanie r\u00f3\u017cniczkowe drga\u0144<\/a><\/li><li><a href=\"#2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Wyniki analizy drga\u0144<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3 Prognoza ha\u0142asu emitowanego dla mostu osi w\u00f3zka<\/a><ul><li><a href=\"#3-1-acoustic-model\">3.1 Model akustyczny<\/a><\/li><li><a href=\"#3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 \u015arodki maj\u0105ce na celu redukcj\u0119 ha\u0142asu nienormalnego<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#4-conclusion\">4. Wnioski<\/a><\/li><\/ul><\/nav><\/div>\n\n\n\n<p>Ha\u0142as reduktora suwnicy mo\u017ce wyst\u0119powa\u0107 podczas podnoszenia i transportu materia\u0142\u00f3w w warsztatach, wp\u0142ywaj\u0105c na normaln\u0105 prac\u0119 suwnicy. Niniejszy artyku\u0142 analizuje nietypowy ha\u0142as z perspektywy b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci pary przek\u0142adni. W oparciu o wyniki oblicze\u0144 ha\u0142asu strukturalnego uzyskane w analizie symulacyjnej, przedstawiono r\u00f3wnie\u017c odpowiednie rozwi\u0105zania jako punkt odniesienia dla poprawy. <a href=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/overhead-cranes\/\">suwnica<\/a> wydajno\u015b\u0107 operacyjna.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1536\" height=\"1024\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Overhead-Crane-Reducer-Noise.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15994\"\/><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1 Analiza wzbudzenia przek\u0142adni przy b\u0142\u0119dzie mimo\u015brodu<\/h2>\n\n\n\n<p>Analizowana w niniejszym artykule suwnica to model LD10 t-28,5 m, wyposa\u017cony w tr\u00f3jfazowy silnik asynchroniczny o mocy 13 kW. Reduktor wykorzystuje czterostopniow\u0105 przek\u0142adni\u0119 walcowo-czo\u0142ow\u0105 z r\u00f3wnoleg\u0142ymi wa\u0142ami. Bior\u0105c pod uwag\u0119 b\u0142\u0105d mimo\u015brodowo\u015bci, analiz\u0119 rozpoczyna si\u0119 od pojedynczej pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych i d\u0142ugo\u015bci linii zaz\u0119bienia.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-1-gear-pair-model\">1.1 Model pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych<\/h3>\n\n\n\n<p>Przy uwzgl\u0119dnieniu mimo\u015brodowo\u015bci k\u00f3\u0142 z\u0119batych, jako punkt wyj\u015bcia przyjmuje si\u0119 mimo\u015brodowo\u015b\u0107 k\u00f3\u0142 z\u0119batych nap\u0119dzaj\u0105cych i nap\u0119dzanych. Na podstawie znanej liczby z\u0119b\u00f3w i pr\u0119dko\u015bci obrotowej k\u00f3\u0142 z\u0119batych nap\u0119dzaj\u0105cych, mo\u017cna wyznaczy\u0107 charakterystyk\u0119 czasowo-cz\u0119stotliwo\u015bciow\u0105 pr\u0119dko\u015bci obrotowej k\u00f3\u0142 z\u0119batych nap\u0119dzanych i por\u00f3wna\u0107 j\u0105 z wynikiem przy za\u0142o\u017ceniu braku mimo\u015brodowo\u015bci. Model pary mimo\u015brodowej przedstawiono na rysunku 1.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1385\" height=\"1136\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Eccentric-gear-pair-model.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15991\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 1 Model pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych mimo\u015brodowych<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><code>O1<\/code> I <code>O2<\/code> s\u0105 \u015brodkami geometrycznymi pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych przy za\u0142o\u017ceniu braku mimo\u015brodu. Po uwzgl\u0119dnieniu mimo\u015brod\u00f3w <code>E1<\/code> I <code>E2<\/code> wyst\u0105pi\u0105, geometryczne \u015brodki k\u00f3\u0142 z\u0119batych stan\u0105 si\u0119 <code>O11<\/code> I <code>O22<\/code>. Mo\u017cna zauwa\u017cy\u0107, \u017ce niezale\u017cnie od warto\u015bci mimo\u015brodu linia siatki utworzona przez po\u0142\u0105czenie punkt\u00f3w stycznych <code>T1(xT1, yT1)<\/code> I <code>T2(xT2, yT2)<\/code> zawsze ma dynamiczny punkt przeci\u0119cia <code>M(xM, yM)<\/code> z lini\u0105 \u0142\u0105cz\u0105c\u0105 \u015brodki geometryczne k\u00f3\u0142 z\u0119batych.<\/p>\n\n\n\n<p>Bior\u0105c pod uwag\u0119 przesuni\u0119cie, linia zaz\u0119bienia pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych ma zmienn\u0105 w czasie charakterystyk\u0119. Jej r\u00f3wnanie mo\u017cna zapisa\u0107 jako:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1005\" height=\"192\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-Pair-Meshing-Line-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16002\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Gdy pocz\u0105tek uk\u0142adu wsp\u00f3\u0142rz\u0119dnych zostanie umieszczony w punkcie <code>O11<\/code>, dynamiczna wsp\u00f3\u0142rz\u0119dna poprzeczna punktu <code>M<\/code> mo\u017cna wyrazi\u0107 jako:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"977\" height=\"198\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Dynamic-Intersection-Point-Coordinate-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16003\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Natychmiastowy wsp\u00f3\u0142czynnik prze\u0142o\u017cenia pary przek\u0142adni wynosi:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"924\" height=\"204\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Instantaneous-Gear-Transmission-Ratio-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16004\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>W rzeczywistych obliczeniach dynamiczny punkt przeci\u0119cia <code>M<\/code> ma pewien zwi\u0105zek z lini\u0105 zaz\u0119bienia, k\u0105tem mi\u0119dzy kierunkiem ruchu i chwilow\u0105 pr\u0119dko\u015bci\u0105 linii zaz\u0119bienia ko\u0142a z\u0119batego. Po okre\u015bleniu zakresu mimo\u015brodowo\u015bci i wej\u015bciowej pr\u0119dko\u015bci k\u0105towej, mo\u017cna u\u017cy\u0107 wzor\u00f3w (1) do (3) do wyznaczenia pr\u0119dko\u015bci k\u0105towej nap\u0119dzanego ko\u0142a z\u0119batego i dalszego obliczenia dynamicznego wzbudzenia pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych przy b\u0142\u0119dzie mimo\u015brodowo\u015bci.<\/p>\n\n\n\n<p>W rzeczywistej produkcji zdarzaj\u0105 si\u0119 dziwactwa <code>E1<\/code> I <code>E2<\/code> Mo\u017cna w przybli\u017ceniu przyj\u0105\u0107, \u017ce jest to to samo. Przy mimo\u015brodowo\u015bci pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych \u015brubowych wynosz\u0105cej 20 \u03bcm poni\u017cej znanej klasy dok\u0142adno\u015bci, obliczona krzywa charakterystyki czasowo-cz\u0119stotliwo\u015bciowej nap\u0119dzanego ko\u0142a z\u0119batego jest przedstawiona na rysunku 2.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1033\" height=\"1523\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Time-frequency-curve-of-driven-gear-angular-velocity.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15989\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 2. Krzywa czasowo-cz\u0119stotliwo\u015bciowa pr\u0119dko\u015bci k\u0105towej przek\u0142adni nap\u0119dzanej: (a) pr\u0119dko\u015b\u0107 k\u0105towa w dziedzinie czasu; (b) pr\u0119dko\u015b\u0107 k\u0105towa w dziedzinie cz\u0119stotliwo\u015bci<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Przy za\u0142o\u017ceniu braku b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci, pr\u0119dko\u015b\u0107 k\u0105towa ko\u0142a z\u0119batego nap\u0119dzanego jest przedstawiona r\u00f3\u017cow\u0105 lini\u0105 prost\u0105 na rysunku 2a. Przy wyst\u0105pieniu b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci, pr\u0119dko\u015b\u0107 k\u0105towa ko\u0142a z\u0119batego nap\u0119dzanego wykazuje wyra\u017ane i regularne fluktuacje, skoncentrowane w zakresie 40,5\u201341,5 rad\/s. Wynik w dziedzinie cz\u0119stotliwo\u015bci po transformacji Fouriera odzwierciedla cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotow\u0105 wa\u0142u wej\u015bciowego wynosz\u0105c\u0105 25 Hz i cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotow\u0105 ko\u0142a z\u0119batego nap\u0119dzanego wynosz\u0105c\u0105 6,5 Hz. Oznacza to, \u017ce fluktuacje mimo\u015brodowo\u015bci pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych stopnia wej\u015bciowego mog\u0105 nadal przenosi\u0107 si\u0119 przez uk\u0142ad przek\u0142adni i promieniowa\u0107 na zewn\u0105trz przek\u0142adni.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2. Obliczenia numeryczne wzbudzenia przek\u0142adni w redukcji ha\u0142asu suwnicy<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-1-vibration-differential-equation\">2.1 R\u00f3wnanie r\u00f3\u017cniczkowe drga\u0144<\/h3>\n\n\n\n<p>R\u00f3wnanie r\u00f3\u017cniczkowe drga\u0144 uk\u0142adu przek\u0142adniowego w reduktorze suwnicy stanowi istotn\u0105 podstaw\u0119 do badania jego charakterystyk dynamicznych. Poprzez redukcj\u0119 rz\u0119du i obliczenie dynamicznej si\u0142y zaz\u0119bienia przek\u0142adni, mo\u017cna symulowa\u0107 numerycznie charakterystyki drga\u0144, takie jak intensywno\u015b\u0107 drga\u0144 i ha\u0142as strukturalny. Wymagane r\u00f3wnanie r\u00f3\u017cniczkowe drugiego rz\u0119du ma posta\u0107:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"965\" height=\"135\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-System-Vibration-Differential-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16005\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>R\u00f3wnanie czasowe wsp\u00f3\u0142rz\u0119dnych dynamicznych <code>M<\/code> jest podstawiany do <code>\u03b8<\/code>, a zasada redukcji rz\u0119du Rungego-Kutty zosta\u0142a wykorzystana do obliczenia dynamicznej si\u0142y zaz\u0119bienia pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych szybkoobrotowych. Rysunek 3 przedstawia wyniki oblicze\u0144 si\u0142y zaz\u0119bienia dla stopnia wej\u015bciowego i ko\u0144cowego stopnia wyj\u015bciowego.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1022\" height=\"1538\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15978\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png 1022w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force-1021x1536.png 1021w\" sizes=\"(max-width: 1022px) 100vw, 1022px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 3. Dziedzina cz\u0119stotliwo\u015bci dynamicznej si\u0142y zaz\u0119bienia: (a) stopie\u0144 wej\u015bciowy; (b) stopie\u0144 wyj\u015bciowy<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Wyniki analizy drga\u0144<\/h3>\n\n\n\n<p>Rysunek 4 przedstawia konstrukcj\u0119 reduktora. Do oblicze\u0144 wybrano po\u0142o\u017cenia gniazd \u0142o\u017cysk na wej\u015bciu i wyj\u015bciu, a nast\u0119pnie uzyskano krzywe charakterystyki drga\u0144 w dziedzinie cz\u0119stotliwo\u015bci z b\u0142\u0119dem mimo\u015brodowo\u015bci 20 \u03bcm.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"900\" height=\"600\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structure-of-an-overhead-crane-reducer.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-15976\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 4. Budowa reduktora suwnicy<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Jak pokazano na rysunku 5, po uwzgl\u0119dnieniu b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci, cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotowa wa\u0142u wej\u015bciowego wynosz\u0105ca 25 Hz wp\u0142ywa na inne pary k\u00f3\u0142 z\u0119batych na r\u00f3\u017cnych etapach, szczeg\u00f3lnie na krzywej przemieszczenia. Obliczenia ha\u0142asu na podstawie wynik\u00f3w drga\u0144 pozwalaj\u0105 nast\u0119pnie pokaza\u0107 wp\u0142yw b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci na nietypowy ha\u0142as reduktora.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1006\" height=\"1564\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15979\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png 1006w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results-988x1536.png 988w\" sizes=\"(max-width: 1006px) 100vw, 1006px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 5 Wyniki analizy odpowiedzi na drgania: (a) przyspieszenie; (b) przemieszczenie drga\u0144<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3 Prognoza ha\u0142asu emitowanego dla mostu osi w\u00f3zka<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-1-acoustic-model\">3.1 Model akustyczny<\/h3>\n\n\n\n<p>Zgodnie z cytowanymi \u017ar\u00f3d\u0142ami, akustyka nale\u017cy do dziedziny bada\u0144 nad p\u0142ynami. Dlatego r\u00f3wnanie fali akustycznej mo\u017cna bada\u0107 na podstawie r\u00f3wnania ci\u0105g\u0142o\u015bci p\u0142ynu. W odniesieniu do stanu o\u015brodka mo\u017cna je zapisa\u0107 jako:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1224\" height=\"500\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Acoustic-Wave-Governing-Equations-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16006\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>W formule, <code>\u03c1<\/code>, <code>v<\/code>, <code>P<\/code>, I <code>S<\/code> s\u0105 g\u0119sto\u015bci\u0105, pr\u0119dko\u015bci\u0105, ci\u015bnieniem akustycznym i entropi\u0105 powietrza, podczas gdy <code>F<\/code> I <code>Q<\/code> s\u0105 zewn\u0119trznymi \u017ar\u00f3d\u0142ami wzbudzenia o\u015brodka powietrznego.<\/p>\n\n\n\n<p>Na podstawie odpowiedzi na drgania reduktora suwnicy, wynik oblicze\u0144 przyspieszenia jest przetwarzany za pomoc\u0105 transformaty Fouriera i przetwarzania w pa\u015bmie tercjowym. Wynik oblicze\u0144 ha\u0142asu konstrukcyjnego gniazda \u0142o\u017cyskowego stopnia szybkiego reduktora przedstawiono na rysunku 6.<\/p>\n\n\n\n<p>Uwzgl\u0119dniaj\u0105c b\u0142\u0105d mimo\u015brodowo\u015bci, szum strukturalny reduktora wyra\u017aniej wzrasta w zakresie niskich cz\u0119stotliwo\u015bci 0\u2013100 Hz. Zgodnie z teori\u0105 akustyki, r\u00f3\u017cnica 6 dB oznacza jednorazow\u0105 r\u00f3\u017cnic\u0119 w poziomie energii. Na rysunku 6 r\u00f3\u017cnica szum\u00f3w w niekt\u00f3rych pasmach cz\u0119stotliwo\u015bci si\u0119ga oko\u0142o trzykrotno\u015bci, co pokazuje, \u017ce b\u0142\u0105d mimo\u015brodowo\u015bci ma istotny wp\u0142yw na drgania niskocz\u0119stotliwo\u015bciowe reduktora. Wyra\u017ane piki pojawiaj\u0105 si\u0119 r\u00f3wnie\u017c przy cz\u0119stotliwo\u015bciach 500 Hz i 1000 Hz, co jest spowodowane cz\u0119stotliwo\u015bci\u0105 zaz\u0119bienia stopnia wej\u015bciowego.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1588\" height=\"990\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15980\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png 1588w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer-1536x958.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 1588px) 100vw, 1588px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Rysunek 6 Ha\u0142as strukturalny reduktora<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 \u015arodki maj\u0105ce na celu redukcj\u0119 ha\u0142asu nienormalnego<\/h3>\n\n\n\n<p>Mimo\u015brodowo\u015b\u0107 20 \u03bcm, zastosowana w obliczeniach, jest dobierana zgodnie z klas\u0105 dok\u0142adno\u015bci przek\u0142adni. W rzeczywistych warunkach pracy mo\u017ce wyst\u0119powa\u0107 wi\u0119kszy b\u0142\u0105d mimo\u015brodowo\u015bci, kt\u00f3ry mo\u017ce znacz\u0105co wp\u0142yn\u0105\u0107 na redukcj\u0119 drga\u0144 i ha\u0142asu reduktora. Na podstawie analizy i wniosk\u00f3w zawartych w niniejszym artykule, mo\u017cna zredukowa\u0107 nietypowy ha\u0142as, stosuj\u0105c nast\u0119puj\u0105ce aspekty:<\/p>\n\n\n\n<p>1. Popraw dob\u00f3r klasy dok\u0142adno\u015bci przek\u0142adni z\u0119batej. Wiele suwnic wykorzystuje ko\u0142a z\u0119bate o z\u0119bach \u015brubowych klasy 8. Zwyk\u0142e reduktory suwnicowe nie uwzgl\u0119dniaj\u0105 p\u00f3\u017aniejszego precyzyjnego wyko\u0144czenia, wi\u0119c b\u0142\u0105d mimo\u015brodowo\u015bci mo\u017ce prowadzi\u0107 do wy\u017cszego ha\u0142asu emitowanego przez przek\u0142adni\u0119. Je\u015bli w ko\u0144cowym etapie wyko\u0144czenia uwzgl\u0119dni si\u0119 hartowanie i szlifowanie k\u00f3\u0142 z\u0119batych, docieranie powierzchni z\u0119b\u00f3w lub podobn\u0105 obr\u00f3bk\u0119, mo\u017cna osi\u0105gn\u0105\u0107 klas\u0119 dok\u0142adno\u015bci 7 lub 6. Mo\u017ce to by\u0107 lepsze rozwi\u0105zanie dla warsztat\u00f3w o bardziej rygorystycznych wymaganiach dotycz\u0105cych kontroli ha\u0142asu.<\/p>\n\n\n\n<p>2. Zoptymalizuj uk\u0142ad przek\u0142adni z\u0119batej. Z punktu widzenia uk\u0142adu przek\u0142adniowego nale\u017cy uwzgl\u0119dni\u0107 ograniczenia, takie jak wytrzyma\u0142o\u015b\u0107 zm\u0119czeniowa styku ko\u0142a z\u0119batego, prze\u0142o\u017cenie i wsp\u00f3\u0142czynnik szeroko\u015bci czo\u0142a. Algorytm genetyczny mo\u017cna zastosowa\u0107 do nieznacznej korekty modu\u0142u ko\u0142a z\u0119batego, szeroko\u015bci z\u0119b\u00f3w i liczby z\u0119b\u00f3w ko\u0142a nap\u0119dowego, bez znacz\u0105cej zmiany tych ogranicze\u0144, tak aby cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 przenoszenia ha\u0142asu przez reduktor znajdowa\u0142a si\u0119 poza zakresem s\u0142yszalnym dla ludzkiego ucha. Konkretna metoda wymaga odpowiednich program\u00f3w i test\u00f3w w celu weryfikacji optymalnych parametr\u00f3w przek\u0142adni.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Zoptymalizuj konstrukcj\u0119 obudowy reduktora. G\u0142\u00f3wnym celem optymalizacji obudowy jest poprawa jej cz\u0119stotliwo\u015bci drga\u0144 w\u0142asnych. Pierwsze dziesi\u0119\u0107 cz\u0119stotliwo\u015bci drga\u0144 w\u0142asnych wielostopniowego uk\u0142adu przek\u0142adni r\u00f3wnoleg\u0142ej jest zazwyczaj niskie, zazwyczaj w zakresie 50\u2013500 Hz, i mo\u017ce \u0142atwo nak\u0142ada\u0107 si\u0119 na cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotow\u0105 ko\u0142a nap\u0119dowego i jego harmoniczne, powoduj\u0105c rezonans. W zale\u017cno\u015bci od konstrukcji reduktora, mo\u017cliwe jest usuni\u0119cie materia\u0142u z okre\u015blonych pozycji. Pozwala to nie tylko obni\u017cy\u0107 koszty materia\u0142owe, ale tak\u017ce zwi\u0119kszy\u0107 cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 drga\u0144 w\u0142asnych reduktora i skutecznie zredukowa\u0107 ha\u0142as anormalny spowodowany b\u0142\u0119dem mimo\u015brodowo\u015bci.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"4-conclusion\">4. Wnioski<\/h2>\n\n\n\n<p>W niniejszym artykule, jako obiekt bada\u0144, przyj\u0119to suwnic\u0119 i jej reduktor, a nast\u0119pnie przeanalizowano wp\u0142yw b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci pary przek\u0142adni na nietypowy ha\u0142as reduktora. Wnioski s\u0105 nast\u0119puj\u0105ce:<\/p>\n\n\n\n<p>1. Z uwzgl\u0119dnieniem b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci, pr\u0119dko\u015b\u0107 k\u0105towa ko\u0142a nap\u0119dzanego wykazuje regularne wahania. Zakres waha\u0144 koncentruje si\u0119 w granicach 40,5\u201341,5 rad\/s. Odzwierciedla to cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotow\u0105 wa\u0142u wej\u015bciowego wynosz\u0105c\u0105 25 Hz oraz cz\u0119stotliwo\u015b\u0107 obrotow\u0105 ko\u0142a nap\u0119dzanego wynosz\u0105c\u0105 6,5 Hz i nadal wp\u0142ywa na prze\u0142o\u017cenie kolejnych par k\u00f3\u0142 z\u0119batych.<\/p>\n\n\n\n<p>2. W przypadku b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci, ha\u0142as strukturalny reduktora wyra\u017anie wzrasta w zakresie niskich cz\u0119stotliwo\u015bci 0\u2013100 Hz. Maksymalna r\u00f3\u017cnica si\u0119ga 15 dB, a poziom ha\u0142asu wzrasta 2,5-krotnie, wyra\u017anie nasilaj\u0105c nienormalny ha\u0142as przek\u0142adni.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Zaproponowano kilka rozwi\u0105za\u0144, w tym popraw\u0119 dok\u0142adno\u015bci przek\u0142adni, optymalizacj\u0119 parametr\u00f3w przek\u0142adni i zwi\u0119kszenie cz\u0119stotliwo\u015bci drga\u0144 w\u0142asnych konstrukcji.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"Ha\u0142as reduktora suwnicy mo\u017ce wyst\u0119powa\u0107 podczas podnoszenia i transportu materia\u0142\u00f3w w warsztatach, wp\u0142ywaj\u0105c na normaln\u0105 prac\u0119 suwnicy. Niniejszy artyku\u0142 analizuje nietypowy ha\u0142as z perspektywy b\u0142\u0119du mimo\u015brodowo\u015bci pary przek\u0142adni. W oparciu o wyniki oblicze\u0144 ha\u0142asu konstrukcyjnego uzyskane w analizie symulacyjnej, przedstawiono r\u00f3wnie\u017c odpowiednie rozwi\u0105zania jako punkt odniesienia dla poprawy wydajno\u015bci pracy suwnicy. 1 Przek\u0142adnia [\u2026]","protected":false},"featured_media":15994,"parent":0,"menu_order":0,"template":"single-SEO-Table.php","posts_category":[197],"posts_tag":[],"acf":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972"}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/types\/posts"}],"version-history":[{"count":23,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":16007,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions\/16007"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/media\/15994"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=15972"}],"wp:term":[{"taxonomy":"posts_category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/posts_category?post=15972"},{"taxonomy":"posts_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pl\/wp-json\/wp\/v2\/posts_tag?post=15972"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}