{"id":15972,"date":"2026-09-04T08:51:36","date_gmt":"2026-09-04T08:51:36","guid":{"rendered":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/?post_type=posts&#038;p=15972"},"modified":"2026-09-04T08:51:39","modified_gmt":"2026-09-04T08:51:39","slug":"overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions","status":"publish","type":"posts","link":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/posts\/overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions\/","title":{"rendered":"Ru\u00eddo do redutor da ponte rolante: an\u00e1lise e solu\u00e7\u00f5es para a excentricidade das engrenagens"},"content":{"rendered":"<div class=\"wp-block-rank-math-toc-block\" id=\"rank-math-toc\"><p>\u00cdndice<\/p><nav><ul><li><a href=\"#1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1. An\u00e1lise da excita\u00e7\u00e3o de engrenagens sob erro de excentricidade<\/a><ul><li><a href=\"#1-1-gear-pair-model\">1.1 Modelo de Par de Engrenagens<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2. C\u00e1lculo num\u00e9rico da excita\u00e7\u00e3o de engrenagens no ru\u00eddo do redutor de ponte rolante<\/a><ul><li><a href=\"#2-1-vibration-differential-equation\">2.1 Equa\u00e7\u00e3o Diferencial de Vibra\u00e7\u00e3o<\/a><\/li><li><a href=\"#2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Resultados da An\u00e1lise de Vibra\u00e7\u00e3o<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3. Previs\u00e3o de ru\u00eddo irradiado para ponte com eixo de bogie<\/a><ul><li><a href=\"#3-1-acoustic-model\">3.1 Modelo Ac\u00fastico<\/a><\/li><li><a href=\"#3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 Medidas para reduzir ru\u00eddos anormais<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#4-conclusion\">4 Conclus\u00e3o<\/a><\/li><\/ul><\/nav><\/div>\n\n\n\n<p>Ru\u00eddos em redutores de pontes rolantes podem ocorrer durante o i\u00e7amento e movimenta\u00e7\u00e3o de materiais em oficinas, afetando a opera\u00e7\u00e3o normal da ponte rolante. Este artigo analisa ru\u00eddos anormais sob a perspectiva do erro de excentricidade do par de engrenagens. Com base nos resultados do c\u00e1lculo de ru\u00eddo estrutural obtidos por meio de an\u00e1lise de simula\u00e7\u00e3o, tamb\u00e9m apresenta solu\u00e7\u00f5es correspondentes como refer\u00eancia para melhorias. <a href=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/overhead-cranes\/\">Ponte rolante<\/a> desempenho operacional.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1536\" height=\"1024\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Overhead-Crane-Reducer-Noise.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15994\"\/><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1. An\u00e1lise da excita\u00e7\u00e3o de engrenagens sob erro de excentricidade<\/h2>\n\n\n\n<p>A ponte rolante analisada neste artigo \u00e9 um modelo LD10 t-28,5 m, equipada com um motor ass\u00edncrono trif\u00e1sico de 13 kW. O redutor utiliza uma transmiss\u00e3o helicoidal de quatro est\u00e1gios com eixos paralelos. Ao considerar o erro de excentricidade, a an\u00e1lise parte inicialmente de um \u00fanico par de engrenagens e do comprimento da sua linha de engrenamento.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-1-gear-pair-model\">1.1 Modelo de Par de Engrenagens<\/h3>\n\n\n\n<p>Ao considerar a excentricidade da engrenagem, utiliza-se como ponto de partida a excentricidade das engrenagens motora e movida. Com base no n\u00famero conhecido de dentes da engrenagem e na velocidade da engrenagem motora, obt\u00e9m-se a curva caracter\u00edstica tempo-frequ\u00eancia da velocidade da engrenagem movida, que pode ser comparada com o resultado obtido na hip\u00f3tese de aus\u00eancia de excentricidade. O modelo do par de engrenagens exc\u00eantricas \u00e9 apresentado na Figura 1.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1385\" height=\"1136\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Eccentric-gear-pair-model.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15991\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 1 Modelo de par de engrenagens exc\u00eantricas<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><code>O1<\/code> e <code>O2<\/code> s\u00e3o os centros geom\u00e9tricos do par de engrenagens sob a hip\u00f3tese de aus\u00eancia de excentricidade. Ap\u00f3s as excentricidades <code>E1<\/code> e <code>E2<\/code> ocorre, os centros geom\u00e9tricos das engrenagens se tornam <code>O11<\/code> e <code>O22<\/code>Pode-se observar que, independentemente do valor da excentricidade, a linha de engrenamento formada pela conex\u00e3o dos pontos tangentes <code>T1(xT1, yT1)<\/code> e <code>T2(xT2, yT2)<\/code> sempre possui um ponto de intersec\u00e7\u00e3o din\u00e2mico <code>M(xM, yM)<\/code> com a linha que conecta os centros geom\u00e9tricos das engrenagens.<\/p>\n\n\n\n<p>Considerando o deslocamento, a linha de engrenamento do par de engrenagens apresenta caracter\u00edsticas vari\u00e1veis no tempo. Sua equa\u00e7\u00e3o pode ser expressa como:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1005\" height=\"192\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-Pair-Meshing-Line-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16002\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Quando a origem das coordenadas \u00e9 colocada no ponto <code>O11<\/code>, a coordenada transversal din\u00e2mica do ponto <code>M<\/code> pode ser expresso como:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"977\" height=\"198\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Dynamic-Intersection-Point-Coordinate-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16003\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>A rela\u00e7\u00e3o de transmiss\u00e3o instant\u00e2nea do par de engrenagens \u00e9:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"924\" height=\"204\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Instantaneous-Gear-Transmission-Ratio-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16004\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>No c\u00e1lculo real, o ponto de intersec\u00e7\u00e3o din\u00e2mico <code>M<\/code> tem uma certa rela\u00e7\u00e3o com a linha de engrenamento, o \u00e2ngulo entre a dire\u00e7\u00e3o do movimento e a velocidade instant\u00e2nea da linha de engrenamento da engrenagem. Ap\u00f3s a determina\u00e7\u00e3o da faixa de excentricidade e da velocidade angular de entrada, as f\u00f3rmulas (1) a (3) podem ser usadas para obter a velocidade angular da engrenagem movida e calcular a excita\u00e7\u00e3o din\u00e2mica do par de engrenagens sob erro de excentricidade.<\/p>\n\n\n\n<p>Na fabrica\u00e7\u00e3o real, excentricidades <code>E1<\/code> e <code>E2<\/code> pode ser considerado aproximadamente o mesmo. Com uma excentricidade de 20 \u03bcm no par de engrenagens helicoidais, dentro do grau de precis\u00e3o conhecido, a curva caracter\u00edstica tempo-frequ\u00eancia calculada da engrenagem acionada \u00e9 mostrada na Figura 2.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1033\" height=\"1523\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Time-frequency-curve-of-driven-gear-angular-velocity.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15989\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 2. Curva tempo-frequ\u00eancia da velocidade angular da engrenagem motriz: (a) velocidade angular no dom\u00ednio do tempo; (b) velocidade angular no dom\u00ednio da frequ\u00eancia.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Quando n\u00e3o se considera nenhum erro de excentricidade, a velocidade angular da engrenagem movida \u00e9 representada pela linha reta rosa na Figura 2a. Quando existe erro de excentricidade, a velocidade angular da engrenagem movida apresenta flutua\u00e7\u00f5es \u00f3bvias e regulares, concentradas na faixa de 40,5 a 41,5 rad\/s. O resultado no dom\u00ednio da frequ\u00eancia, ap\u00f3s a transformada de Fourier, reflete uma frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o do eixo de entrada de 25 Hz e uma frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o de sa\u00edda da engrenagem movida de 6,5 Hz. Isso indica que a flutua\u00e7\u00e3o da excentricidade do par de engrenagens do est\u00e1gio de entrada pode continuar a se propagar pelo sistema de engrenagens e irradiar para fora da caixa de engrenagens.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2. C\u00e1lculo num\u00e9rico da excita\u00e7\u00e3o de engrenagens no ru\u00eddo do redutor de ponte rolante<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-1-vibration-differential-equation\">2.1 Equa\u00e7\u00e3o Diferencial de Vibra\u00e7\u00e3o<\/h3>\n\n\n\n<p>A equa\u00e7\u00e3o diferencial de vibra\u00e7\u00e3o do sistema de engrenagens em um redutor de ponte rolante \u00e9 uma base importante para o estudo de suas caracter\u00edsticas din\u00e2micas. Ao reduzir a ordem e calcular a for\u00e7a de engrenamento din\u00e2mica da engrenagem, caracter\u00edsticas de vibra\u00e7\u00e3o como intensidade de vibra\u00e7\u00e3o e ru\u00eddo estrutural podem ser simuladas numericamente. A equa\u00e7\u00e3o diferencial de segunda ordem necess\u00e1ria \u00e9:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"965\" height=\"135\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-System-Vibration-Differential-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16005\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>A equa\u00e7\u00e3o temporal da coordenada din\u00e2mica <code>M<\/code> \u00e9 substitu\u00eddo por <code>\u03b8<\/code>e o princ\u00edpio de redu\u00e7\u00e3o de ordem de Runge-Kutta \u00e9 usado para resolver a for\u00e7a de engrenamento din\u00e2mica do par de engrenagens de alta velocidade. A Figura 3 mostra os resultados do c\u00e1lculo da for\u00e7a de engrenamento para o est\u00e1gio de entrada e o est\u00e1gio de sa\u00edda final.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1022\" height=\"1538\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15978\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png 1022w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force-1021x1536.png 1021w\" sizes=\"(max-width: 1022px) 100vw, 1022px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 3. Dom\u00ednio da frequ\u00eancia da for\u00e7a de engrenamento din\u00e2mica: (a) est\u00e1gio de entrada; (b) est\u00e1gio de sa\u00edda.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Resultados da An\u00e1lise de Vibra\u00e7\u00e3o<\/h3>\n\n\n\n<p>A Figura 4 mostra a estrutura do redutor. As posi\u00e7\u00f5es dos assentos dos rolamentos nas extremidades de entrada e sa\u00edda s\u00e3o selecionadas para o c\u00e1lculo, e as curvas caracter\u00edsticas de vibra\u00e7\u00e3o no dom\u00ednio da frequ\u00eancia sob um erro de excentricidade de 20 \u03bcm s\u00e3o obtidas.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"900\" height=\"600\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structure-of-an-overhead-crane-reducer.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-15976\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 4 Estrutura de um redutor de ponte rolante<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Conforme ilustrado na Figura 5, ap\u00f3s considerar o erro de excentricidade, a frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o do eixo de entrada de 25 Hz afeta outros pares de engrenagens em diferentes est\u00e1gios, especialmente na curva de deslocamento. O c\u00e1lculo do ru\u00eddo baseado nos resultados de vibra\u00e7\u00e3o pode ent\u00e3o demonstrar a influ\u00eancia do erro de excentricidade no ru\u00eddo anormal do redutor.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1006\" height=\"1564\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15979\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png 1006w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results-988x1536.png 988w\" sizes=\"(max-width: 1006px) 100vw, 1006px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 5 Resultados da an\u00e1lise da resposta vibrat\u00f3ria: (a) acelera\u00e7\u00e3o; (b) deslocamento vibrat\u00f3rio<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3. Previs\u00e3o de ru\u00eddo irradiado para ponte com eixo de bogie<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-1-acoustic-model\">3.1 Modelo Ac\u00fastico<\/h3>\n\n\n\n<p>De acordo com as refer\u00eancias citadas, a ac\u00fastica pertence ao campo da pesquisa de fluidos. Portanto, a equa\u00e7\u00e3o da onda ac\u00fastica pode ser estudada a partir da equa\u00e7\u00e3o da continuidade do fluido. Em termos do estado do meio, ela pode ser expressa como:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1224\" height=\"500\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Acoustic-Wave-Governing-Equations-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16006\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Na f\u00f3rmula, <code>\u03c1<\/code>, <code>v<\/code>, <code>p<\/code>, e <code>s<\/code> s\u00e3o a densidade, a velocidade, a press\u00e3o sonora e a entropia do ar, enquanto <code>e<\/code> e <code>q<\/code> s\u00e3o fontes externas de excita\u00e7\u00e3o do meio atmosf\u00e9rico.<\/p>\n\n\n\n<p>Com base na resposta vibrat\u00f3ria do redutor da ponte rolante, o resultado do c\u00e1lculo da acelera\u00e7\u00e3o \u00e9 processado por transformada de Fourier e processamento de ter\u00e7o de oitava. O resultado do c\u00e1lculo do ru\u00eddo estrutural do assento do rolamento do est\u00e1gio de alta velocidade do redutor \u00e9 mostrado na Figura 6.<\/p>\n\n\n\n<p>Ao considerar o erro de excentricidade, o ru\u00eddo estrutural do redutor aumenta mais claramente na faixa de baixa frequ\u00eancia de 0 a 100 Hz. De acordo com a teoria ac\u00fastica, uma diferen\u00e7a de 6 dB representa uma diferen\u00e7a de uma vez no n\u00edvel de energia. Na Figura 6, a diferen\u00e7a de ru\u00eddo em algumas faixas de frequ\u00eancia chega a ser de cerca de tr\u00eas vezes, mostrando que o erro de excentricidade tem uma influ\u00eancia significativa na vibra\u00e7\u00e3o de baixa frequ\u00eancia do redutor. Picos n\u00edtidos tamb\u00e9m aparecem em 500 Hz e 1.000 Hz, causados pela frequ\u00eancia de engrenamento da engrenagem do est\u00e1gio de entrada.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1588\" height=\"990\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15980\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png 1588w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer-1536x958.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 1588px) 100vw, 1588px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figura 6. Ru\u00eddo estrutural do redutor.<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 Medidas para reduzir ru\u00eddos anormais<\/h3>\n\n\n\n<p>A excentricidade de 20 \u03bcm utilizada no c\u00e1lculo foi selecionada de acordo com o grau de precis\u00e3o da transmiss\u00e3o por engrenagens. Na opera\u00e7\u00e3o real, podem existir erros de excentricidade maiores, que podem afetar significativamente a vibra\u00e7\u00e3o e a redu\u00e7\u00e3o de ru\u00eddo do redutor. Com base na an\u00e1lise e nas conclus\u00f5es deste artigo, o ru\u00eddo anormal pode ser reduzido nos seguintes aspectos:<\/p>\n\n\n\n<p>1. Melhore a sele\u00e7\u00e3o do grau de precis\u00e3o da transmiss\u00e3o por engrenagens. Muitas pontes rolantes utilizam engrenagens helicoidais de grau 8. Os redutores comuns para pontes rolantes n\u00e3o consideram o acabamento de precis\u00e3o subsequente, portanto, o erro de excentricidade pode levar a um ru\u00eddo irradiado mais elevado. Se a t\u00eampera e a retifica\u00e7\u00e3o das engrenagens, o brunimento da superf\u00edcie dos dentes ou tratamentos similares forem considerados na etapa de acabamento final, pode-se atingir a precis\u00e3o de grau 7 ou grau 6. Esta pode ser uma op\u00e7\u00e3o melhor para oficinas com requisitos mais rigorosos de controle de ru\u00eddo.<\/p>\n\n\n\n<p>2. Otimize o sistema de transmiss\u00e3o por engrenagens. Do ponto de vista do sistema de transmiss\u00e3o, devem ser consideradas restri\u00e7\u00f5es como a resist\u00eancia \u00e0 fadiga por contato em engrenagens fechadas, a rela\u00e7\u00e3o de transmiss\u00e3o e o coeficiente de largura da face. Um algoritmo gen\u00e9tico pode ser usado para ajustar ligeiramente o m\u00f3dulo da engrenagem, a largura do dente e o n\u00famero de dentes da engrenagem motora sem alterar significativamente essas restri\u00e7\u00f5es, de modo que a frequ\u00eancia de transmiss\u00e3o de ru\u00eddo do redutor seja mantida fora da faixa sens\u00edvel \u00e0 audi\u00e7\u00e3o humana. O m\u00e9todo espec\u00edfico requer programas e testes correspondentes para verificar os par\u00e2metros ideais da engrenagem.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Otimiza\u00e7\u00e3o da estrutura da carca\u00e7a do redutor. O principal objetivo da otimiza\u00e7\u00e3o da carca\u00e7a \u00e9 melhorar sua frequ\u00eancia natural. As dez primeiras frequ\u00eancias naturais de um sistema de transmiss\u00e3o de eixos paralelos de m\u00faltiplos est\u00e1gios s\u00e3o geralmente baixas, normalmente na faixa de 50 a 500 Hz, e podem facilmente se sobrepor \u00e0 frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o da engrenagem motora e seus harm\u00f4nicos, causando resson\u00e2ncia. Com base na estrutura do redutor, \u00e9 poss\u00edvel remover material de certas posi\u00e7\u00f5es. Isso n\u00e3o s\u00f3 economiza custos de material, como tamb\u00e9m pode aumentar a frequ\u00eancia natural do redutor e reduzir efetivamente o ru\u00eddo anormal causado por erros de excentricidade.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"4-conclusion\">4 Conclus\u00e3o<\/h2>\n\n\n\n<p>Este artigo toma como objeto de estudo uma ponte rolante e seu redutor, analisando a influ\u00eancia do erro de excentricidade do par de engrenagens no ru\u00eddo anormal do redutor. As conclus\u00f5es s\u00e3o as seguintes:<\/p>\n\n\n\n<p>1. Ao considerar o erro de excentricidade, a velocidade angular da engrenagem movida apresenta flutua\u00e7\u00f5es regulares. A faixa de flutua\u00e7\u00e3o concentra-se entre 40,5 e 41,5 rad\/s. Isso reflete a frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o do eixo de entrada de 25 Hz e a frequ\u00eancia de rota\u00e7\u00e3o de sa\u00edda da engrenagem movida de 6,5 Hz, e continua a afetar a transmiss\u00e3o do par de engrenagens subsequente.<\/p>\n\n\n\n<p>2. Sob erro de excentricidade, o ru\u00eddo estrutural do redutor aumenta mais claramente na faixa de baixa frequ\u00eancia de 0 a 100 Hz. A diferen\u00e7a m\u00e1xima atinge 15 dB e o n\u00edvel de ru\u00eddo aumenta 2,5 vezes, intensificando claramente o ru\u00eddo anormal da caixa de engrenagens.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Diversas solu\u00e7\u00f5es s\u00e3o propostas, incluindo a melhoria do grau de precis\u00e3o da transmiss\u00e3o, a otimiza\u00e7\u00e3o dos par\u00e2metros das engrenagens e o aumento da frequ\u00eancia natural da estrutura.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"Ru\u00eddos em redutores de pontes rolantes podem ocorrer durante o i\u00e7amento e movimenta\u00e7\u00e3o de materiais em oficinas, afetando a opera\u00e7\u00e3o normal da ponte rolante. Este artigo analisa ru\u00eddos anormais sob a perspectiva do erro de excentricidade do par de engrenagens. Com base nos resultados do c\u00e1lculo de ru\u00eddo estrutural obtidos por meio de an\u00e1lise de simula\u00e7\u00e3o, tamb\u00e9m apresenta solu\u00e7\u00f5es correspondentes como refer\u00eancia para a melhoria do desempenho operacional da ponte rolante. 1 Engrenagem [\u2026]","protected":false},"featured_media":15994,"parent":0,"menu_order":0,"template":"single-SEO-Table.php","posts_category":[197],"posts_tag":[],"acf":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972"}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/types\/posts"}],"version-history":[{"count":23,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":16007,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions\/16007"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media\/15994"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=15972"}],"wp:term":[{"taxonomy":"posts_category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts_category?post=15972"},{"taxonomy":"posts_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/pt\/wp-json\/wp\/v2\/posts_tag?post=15972"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}