{"id":15972,"date":"2026-09-04T08:51:36","date_gmt":"2026-09-04T08:51:36","guid":{"rendered":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/?post_type=posts&#038;p=15972"},"modified":"2026-09-04T08:51:39","modified_gmt":"2026-09-04T08:51:39","slug":"overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions","status":"publish","type":"posts","link":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/posts\/overhead-crane-reducer-noise-gear-eccentricity-analysis-and-solutions\/","title":{"rendered":"Bullerreducering f\u00f6r traverskranar: Analys och l\u00f6sningar f\u00f6r excentricitet hos kugghjul"},"content":{"rendered":"<div class=\"wp-block-rank-math-toc-block\" id=\"rank-math-toc\"><p>Inneh\u00e5llsf\u00f6rteckning<\/p><nav><ul><li><a href=\"#1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1 Analys av v\u00e4xelexcitation under excentricitetsfel<\/a><ul><li><a href=\"#1-1-gear-pair-model\">1.1 V\u00e4xelparmodell<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2 Numerisk ber\u00e4kning av kugghjulsexcitation i traverskranens bullerreducerare<\/a><ul><li><a href=\"#2-1-vibration-differential-equation\">2.1 Vibrationsdifferentialekvation<\/a><\/li><li><a href=\"#2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Resultat av vibrationsanalys<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3 Utstr\u00e5lat bullerprognos f\u00f6r boggiaxelbrygga<\/a><ul><li><a href=\"#3-1-acoustic-model\">3.1 Akustisk modell<\/a><\/li><li><a href=\"#3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 \u00c5tg\u00e4rder f\u00f6r att minska onormalt buller<\/a><\/li><\/ul><\/li><li><a href=\"#4-conclusion\">4 Slutsats<\/a><\/li><\/ul><\/nav><\/div>\n\n\n\n<p>Buller fr\u00e5n traverskranar kan uppst\u00e5 vid lyft och materialhantering i verkst\u00e4der, vilket p\u00e5verkar kranens normala drift. Denna artikel analyserar onormalt buller ur perspektivet av excentricitetsfel i kugghjulspar. Baserat p\u00e5 resultat fr\u00e5n simuleringsanalys av strukturellt buller ger den ocks\u00e5 motsvarande l\u00f6sningar som referens f\u00f6r att f\u00f6rb\u00e4ttra <a href=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/overhead-cranes\/\">travers<\/a> driftsprestanda.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1536\" height=\"1024\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Overhead-Crane-Reducer-Noise.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15994\"\/><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-gear-excitation-analysis-under-eccentricity-error\">1 Analys av v\u00e4xelexcitation under excentricitetsfel<\/h2>\n\n\n\n<p>Traverskranen som analyseras i den h\u00e4r artikeln \u00e4r en LD10 t-28.5 m-modell, utrustad med en 13 kW trefas asynkronmotor. Reducerv\u00e4xeln anv\u00e4nder en fyrstegs parallellaxlad spiralv\u00e4xel. N\u00e4r excentricitetsfelet beaktas b\u00f6rjar analysen f\u00f6rst med ett enda kugghjulspar och dess ingreppslinjel\u00e4ngd.<\/p>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"1-1-gear-pair-model\">1.1 V\u00e4xelparmodell<\/h3>\n\n\n\n<p>N\u00e4r kugghjulets excentricitet beaktas anv\u00e4nds excentriciteten hos det drivande och det drivna kugghjulet som utg\u00e5ngspunkt. Baserat p\u00e5 det k\u00e4nda antalet kuggar p\u00e5 kugghjulet och det drivande kugghjulets hastighet kan tid-frekvenskarakteristikkurvan f\u00f6r det drivna kugghjulets hastighet erh\u00e5llas och j\u00e4mf\u00f6ras med resultatet under antagandet om ingen excentricitet. Den excentriska kugghjulsparmodellen visas i figur 1.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1385\" height=\"1136\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Eccentric-gear-pair-model.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15991\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 1 Modell av excentriskt kugghjulspar<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p><code>O1<\/code> och <code>Syre<\/code> \u00e4r kugghjulsparets geometriska mittpunkter under antagandet om ingen excentricitet. Efter excentriciteter <code>E1<\/code> och <code>E2<\/code> intr\u00e4ffar, blir kugghjulets geometriska mittpunkter <code>O11<\/code> och <code>O22<\/code>Det kan ses att, oavsett excentricitetsv\u00e4rdet, n\u00e4tlinjen som bildas av sammankopplande tangentpunkter <code>T1(xT1, yT1)<\/code> och <code>T2(xT2, yT2)<\/code> har alltid en dynamisk sk\u00e4rningspunkt <code>M(xM, yM)<\/code> med linjen som f\u00f6rbinder kugghjulens geometriska mittpunkter.<\/p>\n\n\n\n<p>Med tanke p\u00e5 offseten har kugghjulsparets ingreppslinje tidsvarierande egenskaper. Dess ekvation kan uttryckas som:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1005\" height=\"192\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-Pair-Meshing-Line-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16002\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>N\u00e4r koordinatorigo placeras vid punkten <code>O11<\/code>, den dynamiska transversella koordinaten f\u00f6r punkten <code>M<\/code> kan uttryckas som:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"977\" height=\"198\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Dynamic-Intersection-Point-Coordinate-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16003\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Det momentana utv\u00e4xlingsf\u00f6rh\u00e5llandet f\u00f6r kugghjulsparet \u00e4r:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"924\" height=\"204\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Instantaneous-Gear-Transmission-Ratio-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16004\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>I den faktiska ber\u00e4kningen \u00e4r den dynamiska sk\u00e4rningspunkten <code>M<\/code> har ett visst samband med ingreppslinjen, vinkeln mellan r\u00f6relseriktningen och kugghjulets momentana ingreppslinjehastighet. Efter att excentricitetsomr\u00e5det och ing\u00e5ngsvinkelhastigheten har best\u00e4mts kan formlerna (1) till (3) anv\u00e4ndas f\u00f6r att erh\u00e5lla den drivna kugghjulets vinkelhastighet och ytterligare ber\u00e4kna den dynamiska excitationen av kugghjulsparet vid excentricitetsfel.<\/p>\n\n\n\n<p>I faktisk tillverkning, excentriciteter <code>E1<\/code> och <code>E2<\/code> kan ungef\u00e4r tas som densamma. Med en excentricitet f\u00f6r det spiralformade kugghjulsparet p\u00e5 20 \u03bcm under den k\u00e4nda noggrannhetsgraden visas den ber\u00e4knade tid-frekvenskarakteristikkurvan f\u00f6r det drivna kugghjulet i figur 2.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1033\" height=\"1523\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Time-frequency-curve-of-driven-gear-angular-velocity.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15989\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 2 Tid-frekvenskurva f\u00f6r drivv\u00e4xelns vinkelhastighet: (a) vinkelhastighet i tidsdom\u00e4nen; (b) vinkelhastighet i frekvensdom\u00e4nen<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>N\u00e4r inget excentricitetsfel antas representeras den drivna kugghjulets vinkelhastighet av den rosa raka linjen i figur 2a. N\u00e4r excentricitetsfel f\u00f6religger uppvisar den drivna kugghjulets vinkelhastighet tydlig och regelbunden fluktuation, koncentrerad i intervallet 40,5-41,5 rad\/s. Frekvensdom\u00e4nresultatet efter Fouriertransformen \u00e5terspeglar den ing\u00e5ende axelns rotationsfrekvens p\u00e5 25 Hz och den drivna kugghjulets utg\u00e5ngsrotationsfrekvens p\u00e5 6,5 Hz. Detta indikerar att excentricitetsfluktuationen hos ing\u00e5ngsstegets kugghjulspar kan forts\u00e4tta att \u00f6verf\u00f6ras genom v\u00e4xelsystemet och str\u00e5la ut till utsidan av v\u00e4xell\u00e5dan.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-numerical-calculation-of-gear-excitation-in-overhead-crane-reducer-noise\">2 Numerisk ber\u00e4kning av kugghjulsexcitation i traverskranens bullerreducerare<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-1-vibration-differential-equation\">2.1 Vibrationsdifferentialekvation<\/h3>\n\n\n\n<p>Vibrationsdifferentialekvationen f\u00f6r v\u00e4xelsystemet i en traverskrans reducerv\u00e4xel \u00e4r en viktig grund f\u00f6r att studera dess dynamiska egenskaper. Genom att reducera ordningen och ber\u00e4kna v\u00e4xelns dynamiska ingreppskraft kan vibrationsegenskaper som vibrationsintensitet och strukturellt buller simuleras numeriskt. Den erforderliga andra ordningens differentialekvation \u00e4r:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"965\" height=\"135\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Gear-System-Vibration-Differential-Equation-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16005\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>Tidsekvationen f\u00f6r dynamiska koordinater <code>M<\/code> \u00e4r ersatt i <code>\u03b8<\/code>, och Runge-Kuttas ordningsreduktionsprincip anv\u00e4nds f\u00f6r att l\u00f6sa den dynamiska ingreppskraften hos h\u00f6ghastighetskugghjulsparet. Figur 3 visar resultaten av ber\u00e4kningen av ingreppskraften f\u00f6r ing\u00e5ngssteget och det slutliga utg\u00e5ngssteget.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1022\" height=\"1538\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15978\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force.png 1022w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Frequency-domain-of-dynamic-meshing-force-1021x1536.png 1021w\" sizes=\"(max-width: 1022px) 100vw, 1022px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 3 Frekvensdom\u00e4n f\u00f6r dynamisk ingreppskraft: (a) ing\u00e5ngssteg; (b) utg\u00e5ngssteg<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"2-2-vibration-analysis-results\">2.2 Resultat av vibrationsanalys<\/h3>\n\n\n\n<p>Figur 4 visar reducerkonstruktionen. Lagers\u00e4tespositionerna vid ing\u00e5ngs- och utg\u00e5ngs\u00e4ndarna v\u00e4ljs f\u00f6r ber\u00e4kning, och frekvensdom\u00e4nens vibrationskarakteristikkurvor under 20 \u03bcm excentricitetsfel erh\u00e5lls.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"900\" height=\"600\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structure-of-an-overhead-crane-reducer.jpg\" alt=\"\" class=\"wp-image-15976\"\/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 4 Struktur av en traverskrans reducer<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<p>Som visas i figur 5, efter att excentricitetsfelet har beaktats, p\u00e5verkar ing\u00e5ngsaxelns rotationsfrekvens p\u00e5 25 Hz andra kugghjulspar i olika skeden, s\u00e4rskilt i deplacementkurvan. Ljudber\u00e4kning baserad p\u00e5 vibrationsresultaten kan sedan visa excentricitetsfelets inverkan p\u00e5 onormalt reducerljud.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1006\" height=\"1564\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15979\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results.png 1006w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Vibration-response-analysis-results-988x1536.png 988w\" sizes=\"(max-width: 1006px) 100vw, 1006px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 5 Resultat av vibrationsresponsanalys: (a) acceleration; (b) vibrationsf\u00f6rskjutning<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-radiated-noise-prediction-for-bogie-axle-bridge\">3 Utstr\u00e5lat bullerprognos f\u00f6r boggiaxelbrygga<\/h2>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-1-acoustic-model\">3.1 Akustisk modell<\/h3>\n\n\n\n<p>Enligt de citerade referenserna tillh\u00f6r akustik omr\u00e5det fluidforskning. D\u00e4rf\u00f6r kan den akustiska v\u00e5gekvationen studeras fr\u00e5n fluidkontinuitetsekvationen. I termer av mediets tillst\u00e5nd kan den uttryckas som:<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1224\" height=\"500\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Acoustic-Wave-Governing-Equations-watermarked.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-16006\"\/><\/figure>\n\n\n\n<p>I formeln, <code>\u03c1<\/code>, <code>v<\/code>, <code>p<\/code>, och <code>s<\/code> \u00e4r luftens densitet, hastighet, ljudtryck och entropi, medan <code>f<\/code> och <code>q<\/code> \u00e4r externa excitationsk\u00e4llor f\u00f6r luftmediet.<\/p>\n\n\n\n<p>Baserat p\u00e5 vibrationsresponsen hos traverskranens reducerv\u00e4xel bearbetas accelerationsber\u00e4kningsresultatet med Fouriertransform och en tredjedels oktavbehandling. Resultatet av ber\u00e4kningen av strukturbuller f\u00f6r reducerv\u00e4xelns h\u00f6ghastighetslagers\u00e4te visas i figur 6.<\/p>\n\n\n\n<p>N\u00e4r man tar h\u00e4nsyn till excentricitetsfelet \u00f6kar reducerns strukturella brus tydligare i l\u00e5gfrekvensomr\u00e5det 0-100 Hz. Enligt akustisk teori representerar en skillnad p\u00e5 6 dB en eng\u00e5ngsskillnad i energiniv\u00e5. I figur 6 n\u00e5r brusskillnaden i vissa frekvensband ungef\u00e4r tre g\u00e5nger, vilket visar att excentricitetsfelet har en stor inverkan p\u00e5 reducerns l\u00e5gfrekventa vibrationer. Tydliga toppar upptr\u00e4der ocks\u00e5 vid 500 Hz och 1 000 Hz, vilka orsakas av ing\u00e5ngsstegets kugghjulsingreppsfrekvens.<\/p>\n\n\n\n<figure class=\"wp-block-image size-full\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" width=\"1588\" height=\"990\" src=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png\" alt=\"\" class=\"wp-image-15980\" srcset=\"https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer.png 1588w, https:\/\/www.hndfcrane.com\/wp-content\/uploads\/2026\/09\/Structural-noise-of-the-reducer-1536x958.png 1536w\" sizes=\"(max-width: 1588px) 100vw, 1588px\" \/><figcaption class=\"wp-element-caption\">Figur 6 Strukturellt buller fr\u00e5n reduceraren<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\n<h3 class=\"wp-block-heading\" id=\"3-2-measures-to-reduce-abnormal-noise\">3.2 \u00c5tg\u00e4rder f\u00f6r att minska onormalt buller<\/h3>\n\n\n\n<p>Excentriciteten p\u00e5 20 \u03bcm som anv\u00e4nds i ber\u00e4kningen v\u00e4ljs utifr\u00e5n v\u00e4xell\u00e5dans noggrannhetsgrad. I faktisk drift kan ett st\u00f6rre excentricitetsfel f\u00f6rekomma, vilket kan p\u00e5verka vibrationer och brusreducering i v\u00e4xell\u00e5dan avsev\u00e4rt. Baserat p\u00e5 analysen och slutsatserna i den h\u00e4r artikeln kan onormalt buller minskas utifr\u00e5n f\u00f6ljande aspekter:<\/p>\n\n\n\n<p>1. F\u00f6rb\u00e4ttra valet av noggrannhetsgrad f\u00f6r kuggv\u00e4xell\u00e5dan. M\u00e5nga traverskranar anv\u00e4nder spiralkugghjul genererade av grad 8. Vanliga kranreducerare tar inte h\u00e4nsyn till efterf\u00f6ljande precisionsbehandling, s\u00e5 excentricitetsfel kan leda till h\u00f6gre utstr\u00e5lat buller. Om kylning och kuggslipning, tandytans slipning eller liknande behandling beaktas i den slutliga ytbehandlingsfasen kan noggrannhet av grad 7 eller grad 6 uppn\u00e5s. Detta kan vara ett b\u00e4ttre alternativ f\u00f6r verkst\u00e4der med str\u00e4ngare krav p\u00e5 bullerkontroll.<\/p>\n\n\n\n<p>2. Optimera kuggv\u00e4xelsystemet. Ur ett transmissionssystemsperspektiv b\u00f6r begr\u00e4nsningar som utmattningsh\u00e5llfasthet vid sluten kuggv\u00e4xelkontakt, utv\u00e4xlingsf\u00f6rh\u00e5llande och ytbreddskoefficient beaktas. En genetisk algoritm kan anv\u00e4ndas f\u00f6r att justera kuggmodulen, tandbredden och antalet kuggar p\u00e5 drivkugghjulet n\u00e5got utan att dessa begr\u00e4nsningar v\u00e4sentligt \u00e4ndras, s\u00e5 att reducerarens brus\u00f6verf\u00f6ringsfrekvens h\u00e5lls borta fr\u00e5n det omr\u00e5de som \u00e4r k\u00e4nsligt f\u00f6r m\u00e4nsklig h\u00f6rsel. Den specifika metoden kr\u00e4ver motsvarande program och tester f\u00f6r att verifiera de optimala kuggparametrarna.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Optimera reducerhusets struktur. Huvudsyftet med optimering av huset \u00e4r att f\u00f6rb\u00e4ttra dess naturliga frekvens. De f\u00f6rsta tio naturliga frekvenserna i ett flerstegs parallellaxlat transmissionssystem \u00e4r generellt l\u00e5ga, vanligtvis i intervallet 50-500 Hz, och kan l\u00e4tt \u00f6verlappa med drivv\u00e4xelns rotationsfrekvens och dess \u00f6vertoner, vilket orsakar resonans. Baserat p\u00e5 reducerhusets struktur kan material avl\u00e4gsnas fr\u00e5n vissa positioner. Detta sparar inte bara materialkostnader, utan kan ocks\u00e5 \u00f6ka reducerhusets naturliga frekvens och effektivt minska onormalt buller orsakat av excentricitetsfel.<\/p>\n\n\n\n<h2 class=\"wp-block-heading\" id=\"4-conclusion\">4 Slutsats<\/h2>\n\n\n\n<p>Denna artikel anv\u00e4nder en traverskran och dess reducerv\u00e4xel som forskningsobjekt och analyserar inverkan av kugghjulsparets excentricitetsfel p\u00e5 onormalt reducerljud. Slutsatserna \u00e4r f\u00f6ljande:<\/p>\n\n\n\n<p>1. N\u00e4r excentricitetsfelet beaktas uppvisar den drivna v\u00e4xelns vinkelhastighet regelbundna fluktuationer. Fluktuationsintervallet \u00e4r koncentrerat inom 40,5-41,5 rad\/s. Det \u00e5terspeglar den ing\u00e5ende axelns rotationsfrekvens p\u00e5 25 Hz och den drivna v\u00e4xelns utg\u00e5ngsrotationsfrekvens p\u00e5 6,5 Hz, och det forts\u00e4tter att p\u00e5verka efterf\u00f6ljande kugghjulspars transmission.<\/p>\n\n\n\n<p>2. Vid excentricitetsfel \u00f6kar reducerns strukturella buller tydligare i l\u00e5gfrekvensomr\u00e5det 0-100 Hz. Den maximala skillnaden n\u00e5r 15 dB, och bullerniv\u00e5n \u00f6kar med 2,5 g\u00e5nger, vilket tydligt intensifierar v\u00e4xell\u00e5dans onormala buller.<\/p>\n\n\n\n<p>3. Flera l\u00f6sningar f\u00f6resl\u00e5s, inklusive f\u00f6rb\u00e4ttring av transmissionens noggrannhet, optimering av v\u00e4xelparametrar och \u00f6kning av den strukturella egenfrekvensen.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"Buller fr\u00e5n traverskranar kan uppst\u00e5 under lyft och materialhantering i verkst\u00e4der, vilket p\u00e5verkar kranens normala drift. Denna artikel analyserar onormalt buller ur perspektivet av excentricitetsfel i kugghjulspar. Baserat p\u00e5 resultat fr\u00e5n simuleringsanalys av strukturellt buller ger den ocks\u00e5 motsvarande l\u00f6sningar som referens f\u00f6r att f\u00f6rb\u00e4ttra traverskranars prestanda. 1 V\u00e4xel [\u2026]","protected":false},"featured_media":15994,"parent":0,"menu_order":0,"template":"single-SEO-Table.php","posts_category":[197],"posts_tag":[],"acf":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972"}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/types\/posts"}],"version-history":[{"count":23,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":16007,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/xmxposts\/15972\/revisions\/16007"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/media\/15994"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=15972"}],"wp:term":[{"taxonomy":"posts_category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/posts_category?post=15972"},{"taxonomy":"posts_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.hndfcrane.com\/sv\/wp-json\/wp\/v2\/posts_tag?post=15972"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}